目前，雖然已經(jīng)有一些使用∮2米系列煤氣爐的廠家更換為加大的煤氣爐底盤(pán)，從根本上解決了從煤氣爐擴(kuò)徑改造后出現(xiàn)的底盤(pán)部分不配套的問(wèn)題，而改造過(guò)底盤(pán)的這一部分煤氣爐僅占煤化工行業(yè)擁有煤氣爐總數(shù)的3％左右。因此絕大多數(shù)廠家的造氣生產(chǎn)仍然受到該問(wèn)題的困擾，探討和完善煤氣爐防流問(wèn)題仍然是很有必要的。
煤氣化技術(shù)廣泛應(yīng)用于化工、冶金、機(jī)械、建材等行業(yè)和城市煤氣的生產(chǎn)。目前，我國(guó)擁有UGI系列煤氣爐約10000臺(tái)左右，其中煤化工行業(yè)擁有煤氣爐4000余臺(tái)，而且以固定層間歇?dú)饣癁橹�，富氧連續(xù)氣化所占比例很小。
我國(guó)煤化工行業(yè)現(xiàn)有煤氣爐的系列分支來(lái)源于三個(gè)方面；一是1935年引進(jìn)美國(guó)設(shè)計(jì)的∮2745煤氣爐；二是1959年引進(jìn)前蘇聯(lián)∮3600煤氣爐。三是1958年我國(guó)自主開(kāi)發(fā)的∮1980煤氣爐，這就是前期煤化工行業(yè)定型的三種煤氣爐。經(jīng)過(guò)幾十年的發(fā)展，目前∮2745煤氣爐和∮1980煤氣爐已經(jīng)發(fā)展成系列爐型�！�3600煤氣爐只有部分廠家進(jìn)行了水夾套增加高度、水夾套與爐裙連接形式改、停用燃燒室、五邊扇型爐箅更換為塔形爐箅和破渣條形狀改進(jìn)等項(xiàng)技術(shù)改造。另外也是只有一部分廠家進(jìn)行了將“倒錐形”水夾套改為“直筒型”水夾套的技術(shù)改造。∮3600煤氣爐必竟在煤氣爐總數(shù)里邊是占極少數(shù)的，但它總體的運(yùn)行狀況是好于∮2745～∮3300煤氣爐。
∮2745煤氣爐和∮1980煤氣爐在逐步擴(kuò)徑改造的歷程中，走的是先擴(kuò)大后完善的道路，擴(kuò)徑進(jìn)程中走了不少的彎路。單就2米系列煤氣爐來(lái)講，至今還有些設(shè)備方面的缺陷有待于進(jìn)一步完善，例如煤氣爐的防流問(wèn)題。
防流問(wèn)題在造氣理論和技術(shù)改造方面都是比較新課題，上世紀(jì)90年代中期以前，行業(yè)里根本沒(méi)有煤氣爐防流這個(gè)詞匯。這項(xiàng)工作任務(wù)和這個(gè)詞匯的起源始于∮2米系列煤氣爐的擴(kuò)徑改造進(jìn)程中，1993年開(kāi)始煤氣爐第三次擴(kuò)徑改造，∮2400煤氣爐改為∮2600煤氣爐，或∮在2260基礎(chǔ)上直接擴(kuò)徑為∮2600以后，防流問(wèn)題已顯突出，最先出現(xiàn)的防流措施是防流圈。2003年煤氣爐直徑擴(kuò)大到∮2800以后，防流問(wèn)題成為迫切需要解決的問(wèn)題，造氣理論方面防流問(wèn)題提的更多了、叫的越來(lái)越響。一時(shí)間防流措施成為煤化工行業(yè)的共同攻關(guān)項(xiàng)目，交流防流方法和摸索試驗(yàn)防流措施成為該時(shí)期的重要任務(wù)，并且一直忙活到現(xiàn)在。
當(dāng)然，∮2600煤氣爐不采取措施防流就會(huì)增加操作難度，塌炭流生的幾率高，煤氣爐操作彈性降低。而∮2800煤氣爐如果不采取防流措施是寸步難行的。然而，率先掌握了防流技術(shù)要點(diǎn)的廠家煤氣爐的運(yùn)行狀態(tài)確實(shí)是得到了明顯改善，大多數(shù)廠家也得到了不同程度的改善，而有一些廠家至今處還在摸索階段。好多年來(lái)，一些廠家甚至把自己掌握的防流措施看作自主的技術(shù)機(jī)密，并且禁止參觀和交流，搞的極具神密感。誠(chéng)然，防流措施雖然只有簡(jiǎn)單的幾點(diǎn)變化，看似十分簡(jiǎn)單。但是，能否把握細(xì)微的變化，使之適合自身原料條件、系統(tǒng)配置條件和操作條件，其中當(dāng)然不乏技巧。
定型的成套設(shè)備為何需要使用單位改來(lái)改去，是何原因哪？問(wèn)題就出在對(duì)煤氣爐底盤(pán)的使用越來(lái)越偏離使用的合理值，越來(lái)越向極限接近，直至超越極限后，煤氣爐的運(yùn)行工況因此而遭到破壞性的影響，防流措施是被迫對(duì)爐底缺陷進(jìn)行的補(bǔ)救性措施。是為了防止排灰口流灰、流生炭而保證床層均勻下降，保持灰渣層在穩(wěn)定的前提下均勻下降，從而穩(wěn)定爐內(nèi)工況、穩(wěn)定操作條件而采取的補(bǔ)救措施，并非治本之策。
1.∮1980煤氣爐底盤(pán)部分的配置情況：
1.1.∮1980煤氣爐設(shè)計(jì)配套的底盤(pán)部分，原始設(shè)計(jì)配備了∮2820mm的灰盤(pán)，本身安息角是合理的，而且灰盤(pán)邊緣環(huán)灰倉(cāng)部分的灰渣過(guò)渡區(qū)容積是合理的，對(duì)保證灰渣有序、均衡、穩(wěn)定的下降，從而穩(wěn)定爐況、降低排渣溫度是有保障的。
∮1980煤氣爐與國(guó)外原始引進(jìn)的煤氣爐底盤(pán)數(shù)據(jù)比較：
幾種煤氣爐的灰盤(pán)直徑都比爐膛直徑多出了387.5—420mm。這是有科學(xué)道理的，∮2745煤氣爐雖然與∮1980和∮3600煤氣爐相比灰盤(pán)與煤氣爐直徑的比值小一點(diǎn)，但是它的爐裙高度是300mm，排灰口高度只能在300mm以下，因此排灰口安息角是合理的。這些原始參數(shù)就是當(dāng)今煤氣爐防流措施設(shè)計(jì)的參照依據(jù)。
∮1980煤氣爐的擴(kuò)徑改造和∮2745煤氣爐的擴(kuò)徑改造犯了同樣的錯(cuò)誤，就是一開(kāi)始只是簡(jiǎn)單的擴(kuò)大直徑，第二步才發(fā)現(xiàn)了防流問(wèn)題，最后才察覺(jué)到高徑比問(wèn)題。
1.2.∮2米系列煤氣爐逐步擴(kuò)徑造成的灰渣過(guò)渡區(qū)變化：
∮2米系列煤氣爐技術(shù)改造中，煤氣爐直徑不斷擴(kuò)大排灰口安息角逐步走向不合理：∮1980=43o、∮2260=55o、∮2400=62o、∮2600=74o、∮2800=88o。
而灰渣的安全堆積角是動(dòng)態(tài)安息角=35度、靜態(tài)安息角=45度，這是資料顯示的通用理論數(shù)據(jù)。筆者實(shí)測(cè)20～100mm混合粒度無(wú)煙塊煤安全堆積角（即安息角）為41o，從數(shù)據(jù)分析可以清晰的看出，煤氣爐擴(kuò)徑后確實(shí)需要增加防流措施解決排渣口的排渣角度問(wèn)題。
不同物理特性的原料煤安全堆積角也是不一樣的，特別是無(wú)煙塊煤粒度級(jí)別多樣化，加之因產(chǎn)地不同塊煤表光澤度區(qū)別很大，安全堆積角自然也不一樣。因此設(shè)計(jì)排渣角度時(shí)不能只區(qū)分無(wú)煙塊煤或煤球、煤棒。
灰渣安全堆積角，因其成渣率和成渣形態(tài)相差較大一般安全堆積角大于原料煤3o左右，而設(shè)計(jì)排渣角度時(shí)不能只按照灰渣安全堆積角去決定，否則一但灰渣層損壞繼而就會(huì)出現(xiàn)流炭。
煤氣爐防流問(wèn)題一直倍受關(guān)注，各廠家都在積極摸索實(shí)踐，于是就出現(xiàn)了五花八門(mén)的防流方法。然而，無(wú)非只是在爐內(nèi)或排渣口范圍內(nèi)進(jìn)行擋、堵、阻三種方法，只是防流設(shè)施采用哪種方式或尺寸不同而已。防流措施的使用，確實(shí)不同程度的達(dá)到了防止灰渣塌方流出的作用，而不能從根本上解決優(yōu)化煤氣爐工藝，提高煤氣爐氣化強(qiáng)度的問(wèn)題。反而一些廠家卻因?yàn)閾�、堵、阻措施作的過(guò)了頭，塌方流炭現(xiàn)象沒(méi)有了，但是排灰能力下降了，因而導(dǎo)致煤氣爐氣化能力降低了。
有一個(gè)問(wèn)題需要反思，煤氣爐單位面積的氣化強(qiáng)度，為什么爐型越大氣化強(qiáng)度卻出現(xiàn)逐步遞減的曲線哪？例如∮2800煤氣爐不是已經(jīng)通過(guò)采取防流措施而使之不流炭了嗎？為什么氣化強(qiáng)度提不上去？另外，爐型越大下行煤氣溫度越高，這不單純是煤氣爐負(fù)荷加大后的必然反應(yīng)，為什么小型煤氣爐單位面積的氣化強(qiáng)度高于大煤氣爐而出氣溫度卻低于大型煤氣爐哪？
重要的一點(diǎn)是灰渣過(guò)渡區(qū)的容量對(duì)穩(wěn)定爐況和降低出氣溫度是起很大作用的，而擴(kuò)徑改造的后果是爐徑越大，灰渣過(guò)渡區(qū)寬度越窄。
就煤氣爐爐底部分的條件而言，∮2米系列煤氣爐內(nèi)徑從∮1980擴(kuò)大到∮2800mm。而底盤(pán)部分卻沒(méi)有改進(jìn)，只是擴(kuò)大一次直徑就減小一次灰渣過(guò)渡區(qū)，灰倉(cāng)部分一直往外擴(kuò)展，整個(gè)底盤(pán)部分的利用己超過(guò)極限。己經(jīng)基本失去了灰渣過(guò)渡區(qū)。夾套內(nèi)壁與灰盤(pán)外緣基本垂直（只差l0 mm）。形成這種狀態(tài)，一是對(duì)灰渣層的穩(wěn)定性極為不利，本身就是出現(xiàn)塌炭流生的主要因素。二是因?yàn)榛以^(guò)渡區(qū)容量太小，造成排灰溫度偏高，下行溫度不容易降下來(lái)。
∮2米系列煤氣爐灰渣過(guò)渡區(qū)（灰倉(cāng)內(nèi)）存灰量：
灰渣過(guò)渡區(qū)的作用，就是讓灰渣減緩排出速度，使之在離開(kāi)灰渣層后再加一個(gè)過(guò)渡過(guò)程，灰渣落到灰盤(pán)上由多邊形爐箅底座將其擠入灰倉(cāng)內(nèi)，讓氣化劑將灰渣夾帶的熱量進(jìn)一步吸收，使排渣溫度降低。而且該過(guò)程中過(guò)渡區(qū)內(nèi)的灰渣還起到承托并穩(wěn)定灰渣層，使之均勻下降的作用�！�2800煤氣爐等于基本上減少了一個(gè)過(guò)渡和將灰渣深度降溫的過(guò)程。而這個(gè)過(guò)程對(duì)穩(wěn)定灰渣層使之均勻分布，從而穩(wěn)定爐況也有很大作用。這樣一來(lái)，一個(gè)降溫過(guò)程和一個(gè)穩(wěn)定灰渣層的作用都失去了。
∮2800煤氣爐基本沒(méi)有灰渣過(guò)渡區(qū)，因而灰渣排出的路線幾乎是垂直下落的，灰渣不能有序的從過(guò)渡、降溫到排出，灰渣層的形成到排到灰盤(pán)上呈直上直下的路徑。而且爐型加大后總體的氣化量增加，排灰量加大灰犁背后直至下一個(gè)排渣口的路線范圍內(nèi)，灰渣厚度相差很大，不只1～2倍的問(wèn)題，這樣外環(huán)區(qū)內(nèi)氣化層的分布也受此影響而不能規(guī)整。外環(huán)區(qū)占?xì)饣娣e的60％，受此影響氣化層位置也是呈有高有低的曲線狀，低的范圍內(nèi)氣化溫度高、且火層下移，高的區(qū)域內(nèi)火層上移并且散亂氣化溫度低。這就是大煤氣爐局部結(jié)疤、偏火偏灰的幾率高于小型煤氣爐、下灰質(zhì)量低于小型煤氣爐的主要原因之一。
2.分析當(dāng)今的防流措施
2.1.“擋”折流：即爐內(nèi)防流，包括防流圈、擋灰板；
a、防流圈是最早的防流措施，即用折流法改變物料下降路線，使之移動(dòng)路線改變延緩流動(dòng)。當(dāng)時(shí)破渣條還是統(tǒng)一的原設(shè)計(jì)，防流圈是定位在破渣條下端環(huán)周向內(nèi)延伸12mm左右的鋼板環(huán)圈，目的是阻止灰渣沿夾套內(nèi)壁下滑，有一定防壁流作用。在當(dāng)時(shí)爐箅直徑偏小的條件下，對(duì)穩(wěn)定爐況起到了一定作用。
b、擋灰板；擋灰板是在爐內(nèi)出渣口上部，將灰倉(cāng)上殼向爐內(nèi)延伸一段，其長(zhǎng)度1200mm，但是寬度不等。向內(nèi)伸出的擋灰板占用了一定寬度的灰道面積，起到節(jié)制灰渣下落的作用，該法與防流圈是最傳統(tǒng)的防流措施。擋灰板的防流原理屬于折流法，作用是改變物料移動(dòng)路線，阻止灰渣直接塌入排灰口而引發(fā)燃炭流入灰渣箱。該措施是只防關(guān)健部位而不顧及全局的方法，為什么有擋灰板的條件下，還會(huì)出現(xiàn)排灰時(shí)帶出與灰渣溫度相同生炭來(lái)哪？要知道灰渣塌陷的危險(xiǎn)并不是只在排灰口范圍內(nèi)存在，灰倉(cāng)范圍內(nèi)也會(huì)出現(xiàn)空穴填充所致的塌炭，塌陷進(jìn)灰倉(cāng)的燃炭經(jīng)過(guò)渡降溫后排出因此溫度不高。
設(shè)置擋灰板只是片面考慮到了阻止塌炭流生，卻造成了爐內(nèi)環(huán)周范圍內(nèi)灰渣不能均衡下降，擋灰板范圍內(nèi)灰渣不能正常排除。而且沒(méi)有考慮到擋灰板對(duì)入爐氣流分布的負(fù)面影響。擋灰板影響吹風(fēng)階段氣流分布，擋灰板一般長(zhǎng)1200mm，寬130—150mm，位置在排灰口上部與灰倉(cāng)上殼對(duì)接，距灰盤(pán)400mm，正與爐箅最大層平行對(duì)齊，處在爐箅下層風(fēng)道之上。擋灰板以上范圍內(nèi)，空氣被擋灰板折擋而流向改變向內(nèi)折回和流向擋灰板兩側(cè)，在排灰口上部一定范圍內(nèi)形成缺氧低溫帶。這部分煤、灰混合物被逆時(shí)針?lè)较虻奈锪弦苿?dòng)力推離原位，陸續(xù)地落入灰犁背后的空檔內(nèi)進(jìn)入灰渣過(guò)渡區(qū)，因此使返焦、返炭率升高。影響氣化層同一截面熱量均勻分布，制氣效率受其影響相應(yīng)降低。
2.2.“堵”節(jié)流：破渣條下延降低排灰口高度節(jié)制出灰量；
該方法是縮小排灰口的排灰面積，節(jié)制灰渣排出速度，同時(shí)利用降低排灰口高度縮小排灰口安息角。該方法單純從防流作用上講是立竿見(jiàn)影的，也可以說(shuō)是行之有效的。但是因此而帶來(lái)的負(fù)面影響也是顯而易見(jiàn)的，甚至是危害性極大的。破渣條下伸只能作為與其它防流方法配合的附帶措施，絕不能當(dāng)做主要措施，降低排灰口高度更不能降的過(guò)了頭。
因?yàn)榕呕铱谑腔以x的唯一通道，降低排灰口高度等于減小了排灰通道的面積，直接減小了排灰能力。在所用原料煤質(zhì)量較好，煤氣爐生產(chǎn)負(fù)荷較輕的條件下該方法也可以采用。而原料煤質(zhì)量較差或采用型煤作原料的條件下，或者煤氣爐生產(chǎn)負(fù)荷重的條件下就不能單純采用該方法了。
目前，仍然有一些廠家經(jīng)常出現(xiàn)排灰口被疤塊堵塞，需要人工排除的現(xiàn)象。這些廠家很有可能是采用了降低排灰口高度的防流方法，甚至很有可能是排灰口降的太低了，如若不然那就必定是爐箅設(shè)計(jì)存在嚴(yán)重缺陷。
煤氣爐強(qiáng)負(fù)荷制氣，先決條件是排灰機(jī)構(gòu)有足夠的破渣能力和排灰能力，并且必需有一定的余量應(yīng)對(duì)特殊條件下加速使用。也可以說(shuō)煤氣爐有一定的排灰能力，才能有條件提高煤氣爐的氣化能力，降低了排灰能力就等于限制了氣化能力。
2.3.“阻”延流：增設(shè)“假灰盤(pán)”增加排灰口范圍內(nèi)的延流距離；
增設(shè)不活動(dòng)的外灰盤(pán)是模仿∮2745～∮3300煤氣爐的防流措施，不過(guò)∮2745～∮3300煤氣爐的外灰盤(pán)是原始設(shè)計(jì)就有，是制造底盤(pán)時(shí)同時(shí)鑄造上去的。
∮2米系列煤氣爐為了防流，在排灰口范圍內(nèi)灰盤(pán)外緣處增加一塊鋼制異型板，平行外擴(kuò)一定寬度，其寬度不等。該方法原理上不同與以上兩種方法，是通過(guò)增加灰渣的延流距離，加大灰渣排出時(shí)在延流區(qū)內(nèi)自身產(chǎn)生的阻力起阻流作用，該法就是阻流法。阻流法在∮2米系列煤氣爐上應(yīng)用時(shí)間相比其它方法還比較短，但是與其它兩種方法相比，卻是最合理的一種防流措施。
2.4.科學(xué)設(shè)計(jì)和使用破渣條：
目前，破渣條在煤氣爐上的作用已經(jīng)由單純保護(hù)夾套鍋爐防止磨損，提高到同時(shí)起到保護(hù)水夾套、配合破渣、防流和決定出渣粒度等多種功能。人們從開(kāi)始發(fā)現(xiàn)并重視破渣條的多重作用，到逐步改變破渣條的規(guī)格形狀，是從2003年∮2800煤氣爐推廣應(yīng)用以后開(kāi)始的。
起初，煤氣爐的配置上沒(méi)有“破渣條”這一詞匯，是在水夾套內(nèi)壁下部布置了金屬條狀物名謂“保護(hù)條”，∮2745～∮3300煤氣爐原設(shè)計(jì)的保護(hù)條厚度只有20mm，分布在夾套下部的一定范圍內(nèi)。而且設(shè)計(jì)布局較為復(fù)雜，一般為：150×50 、δ=20mm 、60片×4層。并且保護(hù)條上端順灰渣運(yùn)動(dòng)方向（即順時(shí)針?lè)较颍﹥A斜15o，灰倉(cāng)高度300mm，排灰口高度300mm。部分廠家為了防流排灰口高度改為240-280mm,排灰口寬度760mm而且灰犁（也稱“刮灰刀”）固定在排灰口處的外灰盤(pán)上，占用了近 出灰面積，采用五邊扇形爐箅配置這樣的破渣條，破渣能力可想而知。
∮2米系列煤氣爐起初是在水夾套內(nèi)壁下部加焊一層保護(hù)板，保護(hù)條焊在保護(hù)板上，原設(shè)計(jì)破渣條形狀、規(guī)格：300×40×30mm直型鋼條。分布間隔30mm。目的是保護(hù)夾套不受磨損，延長(zhǎng)使用周期。后來(lái)因?yàn)楸Ｗo(hù)板容易變形脫落,于是又去掉保護(hù)板，將“保護(hù)條”直接焊接在夾套上，而且規(guī)格和焊接位置很長(zhǎng)一段時(shí)間沒(méi)有改變。
以往因?yàn)闋t箅破渣能力差，稍有結(jié)塊結(jié)疤就要停爐人工處理的現(xiàn)象屢見(jiàn)不鮮，其根源有兩個(gè)，一是爐箅的破渣能力差，二是與爐箅配合破渣的破渣條規(guī)格形狀設(shè)計(jì)和分布定位都不合理。爐箅的破渣能力是由爐箅與破渣條配合而形成的，破渣條設(shè)計(jì)配置不合理，同樣也是降低破渣能力的一個(gè)重要因素。目前，破渣條形狀已經(jīng)以“梯形破渣條”為主流了。
破渣條采用梯形結(jié)構(gòu)下部加寬，使煤氣爐下部直徑向內(nèi)收小，例如，∮2800煤氣爐破渣條上部寬30mm、下部寬80mm，定位后煤氣爐下部直徑縮小了160mm，使灰渣下降過(guò)程中不斷向內(nèi)收縮、壓實(shí)。煤氣爐下部向內(nèi)收縮，符合固體原料不斷氣化體積不斷縮小的氣化原理，有利于灰渣層均勻下降，有一定防止灰渣順夾套壁滑塌的作用。
破渣條加寬的另一個(gè)作用是取代防流圈和取代擋灰板，而且作用優(yōu)于防流圈和擋灰，板梯形破渣條是呈梯狀逐步收縮的，渣塊可以在向內(nèi)收縮的同時(shí)易順勢(shì)下落，而防流圈和防流板呈“L”狀直角，易托住死灰死疤。破渣條間隔區(qū)域可正常通風(fēng)，而防流圈和擋灰板不但擋灰而且也擋風(fēng)，對(duì)入爐空氣有折流作用，致使其背后夾套壁下部區(qū)域進(jìn)入的風(fēng)量減少形成低溫帶。
3.防流措施應(yīng)用效果情況分析：
各種防流方式有各自的優(yōu)勢(shì)和缺陷，煤氣爐的防流措施與其它技改項(xiàng)目一樣，有一個(gè)平衡點(diǎn)和一個(gè)“度”的問(wèn)題。如果防流措施做的過(guò)了度就帶來(lái)負(fù)面影響，而如果做的欠缺就達(dá)不到防流效果，不論單一采用哪一種防流方式都不會(huì)產(chǎn)生理想的效果。
單一的防流方式其合理度很難把握。因?yàn)楹苌儆忻悍N不變化的廠家，比方說(shuō)煤質(zhì)好的時(shí)候，采用了降低出渣口高度的防流方式使用效果不錯(cuò)，而煤質(zhì)變差后，產(chǎn)生的疤塊堅(jiān)硬且粒度大就堵塞灰道，現(xiàn)在不少?gòu)S存有這種情況。所以說(shuō)在確定防流措施時(shí)，要考慮到變量的因素。
前段時(shí)期一些廠家煤氣爐改造時(shí)，防流方式和程度把握不準(zhǔn)，而且部分廠家選擇的防流方式不適合本廠實(shí)際條件，并且防流裝置設(shè)計(jì)的不夠完善，煤氣爐運(yùn)行中出現(xiàn)排灰困難，形成因排灰能力不夠，制約生產(chǎn)負(fù)荷提高。而且，經(jīng)常出現(xiàn)疤塊堵塞排灰口現(xiàn)象需要經(jīng)常人工打疤，因而造成偏灰偏火，至使排渣速度與氣化速度不平衡，原因就是阻流措施做的過(guò)了頭，排灰太慢，物料平衡不能維持。因此已經(jīng)有部分廠又根據(jù)自身?xiàng)l件進(jìn)行了改造，將原用破渣條長(zhǎng)度縮短，提高出渣口高度，改造后爐條機(jī)的轉(zhuǎn)速降低，反而排灰能力增大，煤氣爐生產(chǎn)負(fù)荷提高。
對(duì)于∮2800煤氣爐來(lái)講，以往各個(gè)廠家特別注重了防流問(wèn)題是正確的，而問(wèn)題是在措施選擇和方案設(shè)計(jì)方面，對(duì)現(xiàn)實(shí)條件缺少針對(duì)性，而且部分廠家存有照抄照搬的現(xiàn)象，后果是有時(shí)使防流措施做過(guò)了頭，有時(shí)起不到理想的防流作用。那么，怎樣的設(shè)計(jì)方案才是合理的哪？由于各廠家的種種條件差別很大這個(gè)問(wèn)題絕不能公式化。應(yīng)該這樣講：“適合了一個(gè)廠家具體情況的方案就是正確方案”。煤氣爐防流設(shè)計(jì)這方面學(xué)問(wèn)比較深，涉及的方面較多，如果只考慮防止?fàn)t內(nèi)物料流出，就會(huì)出現(xiàn)前面提到的那種不理想的結(jié)果。
4.防流方案必須與破渣條件的設(shè)計(jì)一起考慮：
煤氣爐裝備上的破渣能力，同樣決定了煤氣爐的生產(chǎn)負(fù)荷。當(dāng)今，為了降低灰渣含碳量都在追求提高成渣率，要知道渣塊在床層內(nèi)是成片或成團(tuán)的。進(jìn)入灰渣層后第一步被氣化劑降溫產(chǎn)生脆性；第二步被爐箅破渣筋產(chǎn)生的上下蠕動(dòng)力折斷成不規(guī)整片狀或球狀；第三步進(jìn)入破渣區(qū)由爐箅和破渣條合力擠碎。
如果破渣能力差渣塊破碎速度慢或擠不碎、下不去，在灰道上部停留時(shí)間長(zhǎng)了就形成偏灰偏火，氣化條件被破壞何談提高產(chǎn)量降低能耗。在此條件下為了避免頻繁的生產(chǎn)波動(dòng)，降低生產(chǎn)負(fù)荷成為了上策。
破渣后的粒度過(guò)大，同樣是制約生產(chǎn)的一大因素，堵塞排灰口的問(wèn)題不單純是排灰口高度不夠。有的廠家曾經(jīng)出現(xiàn)過(guò)為了防止排灰口堵塞，將排灰口的障礙物全部清除，但結(jié)果只是排灰口堵塞的幾率降低了，堵塞問(wèn)題并沒(méi)有杜絕。這種現(xiàn)象就是破渣粒度過(guò)大所致，根源就在爐內(nèi)破渣硬件的配置上。
防流設(shè)計(jì)不能只看是不是起到防流作用了，必需顧及其它方面的影響，要根據(jù)本廠的具體客觀條件綜合分析、全面考慮。
A、根據(jù)原料的理、化特性，主要是粒度、粘結(jié)性、灰份含量、熔點(diǎn)高低、結(jié)渣性特點(diǎn)等條件（結(jié)渣性、灰分特點(diǎn)；指灰份中金屬物質(zhì)含量，從中分析影響成渣率和渣塊機(jī)械強(qiáng)度的因素）。
B、根據(jù)單爐生產(chǎn)負(fù)荷，看單爐所需的氣化強(qiáng)度、原料灰分含量和灰分特性共同決定的單位時(shí)間內(nèi)的排渣量。根據(jù)排渣量和出渣粒度，確定出渣口高度和假灰盤(pán)規(guī)格，調(diào)整出適宜的出渣角度和延流距離。要遵循理論上灰渣安息角度，更關(guān)鍵的是要分析、掌握并依據(jù)現(xiàn)實(shí)條件。
C、根據(jù)破渣能力和破渣粒度。
要充分提高爐箅本身的防流作用，爐箅的最大旋轉(zhuǎn)半徑和排灰面積以及灰犁的長(zhǎng)度，要適合該系統(tǒng)原料特性、單位時(shí)間內(nèi)的排渣量、疤塊的數(shù)量和軟硬程度。根據(jù)需要設(shè)計(jì)好破渣條的形狀和規(guī)格，以及分布位置和間隔距離，確定好破渣條與爐箅配合形成的破渣強(qiáng)度和破碎后的渣塊粒度。
結(jié)束語(yǔ)：文中提到單一采用某一種防流方法其合理程度很難把握，因此應(yīng)該要兩種防流方法一起采用，使之各自稍發(fā)揮一點(diǎn)作用就足夠了。這種方法稱之為“復(fù)合型防流方法”。但是，如果同時(shí)采用多項(xiàng)防流措施讓哪一種措施多起作用，哪一種措施適可而止這里面有一定技巧，自然是措施不同結(jié)果也當(dāng)然不同。
